趙新偉1,2 池強1,2 張偉衛1,2 李麗鋒1,2 楊鋒平1,2

1.中國石油集團石油管工程技術(shù)研究院； 2.石油管材及裝備材料服役行為與結構安全國家重點(diǎn)實(shí)驗室

摘 要： 在西氣東輸二線(xiàn)X80管線(xiàn)鋼管研究開(kāi)發(fā)和建設經(jīng)驗的基礎上，經(jīng)過(guò)大量試驗研究和計算分析，進(jìn)一步優(yōu)化了OD（外徑） 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管化學(xué)成分和機械性能試驗方法，提出了OD 1 422 mm X80鋼管的關(guān)鍵性能指標，制定了中俄天然氣管道工程用OD 1 422 mm X80鋼管的技術(shù)條件。從管道刺穿抗力、失效概率、個(gè)體風(fēng)險等方面，計算并對比分析了OD 1 422 mm X80和OD 1 219 mm X80管道的風(fēng)險水平，分析結果為選擇中俄東線(xiàn)設計方案提供了決策參考。聯(lián)合國內鋼鐵和制管企業(yè)，成功開(kāi)發(fā)并試制了OD 1 422 mm X80鋼管產(chǎn)品，產(chǎn)品性能滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)天然氣管道用鋼管技術(shù)條件。

關(guān)鍵詞： OD 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管； 關(guān)鍵技術(shù)指標； 管道風(fēng)險水平； 產(chǎn)品試制； 中俄天然氣管道工程

天然氣管道設計和建設中，在不影響管道安全可靠性的前提下，如何最大限度地降低管道建設成本和提高管道輸送效率，一直備受管道建設投資者和管道運營(yíng)企業(yè)的關(guān)注。與X70鋼管相比，西氣東輸二線(xiàn)采用管徑為1 219 mm、壓力為12 MPa的X80鋼管，節約了10%鋼材，降低了成本，但其經(jīng)濟輸量范圍為（250～300）×108 m3/a，最經(jīng)濟輸量為280×108 m3/a，最大輸氣量只能達到330×108m3/a，不能滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)天然氣管道、西氣東輸四線(xiàn)及五線(xiàn)等超大輸量（超過(guò)400×108 m3/a）管道的建設需求。通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟綜合分析，可主要采取三種技術(shù)方案提高管輸效率和降低管道建設成本：一是管道設計系數和規格不變，采用X90/X100超高強度鋼管；二是設計系數和鋼級不變，管徑增至1 422 mm；三是管道規格和鋼級不變，設計系數由0.72提高到0.80。為滿(mǎn)足超大輸量天然氣管道建設需求，從“十二五”開(kāi)始，中國石油天然氣集團公司設立重大科技專(zhuān)項，組織開(kāi)展了第三代大輸量天然氣管道工程關(guān)鍵技術(shù)的研究攻關(guān)，上述三種技術(shù)方案都取得了重要突破[1-7]。其中，制定了OD（外徑）1 422 mm X80鋼管板材、管材技術(shù)條件，成功開(kāi)發(fā)試制了OD 1 422 mm X80鋼管（包括HSAW和LSAW）以及配套的彎管和管件，開(kāi)展了OD 1 422 mm X80管道安全可靠性和風(fēng)險評估，為中俄東線(xiàn)天然氣管道工程建設奠定了技術(shù)基礎。

1 OD1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管關(guān)鍵技術(shù)指標

在Q/SY 1513.1―2012 《油氣輸送管道用管材通用技術(shù)條件 第1部分：埋弧焊管》和西氣東輸二線(xiàn)1 219 mm X80管道建設經(jīng)驗的基礎上，借鑒API SPEC 5L―2012《管線(xiàn)鋼管規范》的最新成果，結合中俄東線(xiàn)天然氣管道工程的具體特點(diǎn)，對OD 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼及鋼管的各項關(guān)鍵技術(shù)指標進(jìn)行研究，優(yōu)化了X80鋼管化學(xué)成分和力學(xué)性能試樣取樣位置，計算并確定了鋼管韌性指標CVN要求值，制定了中俄東線(xiàn)天然氣管道工程用外徑1 422 mm X80管材技術(shù)條件。

1.1 化學(xué)成分優(yōu)化

在西氣東輸二線(xiàn)等重大管道工程建設的推動(dòng)下， X80管線(xiàn)鋼得到了大量應用，國內各鋼鐵企業(yè)根據自身的特點(diǎn)，開(kāi)發(fā)出了多種合金體系的X80管線(xiàn)鋼，其化學(xué)成分差異較大，甚至同一企業(yè)在不同階段生產(chǎn)的管線(xiàn)鋼化學(xué)成分也有很大差異[8]。這種化學(xué)成分上的較大差異，會(huì )降低焊接工藝和焊材的適用性，增加管道現場(chǎng)焊接難度，加劇焊縫力學(xué)性能波動(dòng)，并可能會(huì )給管道服役帶來(lái)安全隱患。對于壁厚20 mm以上的X80管線(xiàn)鋼，這一問(wèn)題尤為突出。為了解決這一難題，在西二線(xiàn) X80管線(xiàn)鋼應用經(jīng)驗的基礎上，通過(guò)試驗研究，進(jìn)一步優(yōu)化X80管線(xiàn)鋼化學(xué)成分，縮小化學(xué)成分波動(dòng)范圍，從而穩定X80管線(xiàn)鋼管質(zhì)量和現場(chǎng)焊接工藝窗口，提高管線(xiàn)本質(zhì)安全。對OD 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼采用低C、 Mn成分設計，并加入適量的Mo、 Ni、 Nb、 V、 Ti、 Cu、Cr等元素。經(jīng)對西二線(xiàn)等天然氣管道工程用X80鋼管的化學(xué)成分及焊接結果進(jìn)行研究分析發(fā)現 ，管線(xiàn)鋼中C、 Mn、 Nb的劇烈波動(dòng)（圖 1～3），對焊接性能有較大影響。管線(xiàn)鋼中C是增加鋼強度的有效元素，但是它對鋼的韌性、塑性和焊接性有負面影響[9]。降低C含量可以改善管線(xiàn)鋼的韌脆轉變溫度和焊接性，但C含量過(guò)低則需要加入更多的其它合金元素來(lái)提高管線(xiàn)鋼的強度，使冶煉成本增高[10]。綜合考慮經(jīng)濟和技術(shù)因素， C含量應控制在0.05%～0.07%之間。

圖 1  X80鋼管的C含量分布統計

圖 2  X80鋼管的Mn含量分布統計

圖 3  X80鋼管的Nb含量分布統計

為保證管線(xiàn)鋼中低C含量，避免引起其強度損失，需要在管線(xiàn)鋼中加入適量的合金元素，如Mn、Nb、 Mo等。 Mn的加入引起固溶強化，從而提高管線(xiàn)鋼的強度。 Mn在提高強度的同時(shí)，還可以提高鋼的韌性，但有研究表明Mn含量過(guò)高會(huì )加大控軋鋼板的中心偏析，對管線(xiàn)鋼的焊接性能造成不利影響[11]。因此，根據板厚和強度的不同要求，管線(xiàn)鋼中Mn的加入量一般是1.1%～2.0%。

Nb是管線(xiàn)鋼中不可缺少的微合金元素，能通過(guò)晶粒細化、沉淀析出強化作用改善鋼的強韌性。過(guò)低的Nb含量，在焊接熱循環(huán)過(guò)程中不能有效抑制熱影響區奧氏體晶粒長(cháng)大，導致相變時(shí)產(chǎn)生大尺寸的塊狀M/A和粒狀貝氏體產(chǎn)物，使韌性惡化。過(guò)高的Nb含量，在焊接熱循環(huán)過(guò)程中會(huì )導致較大尺寸的沉淀析出，并使晶粒均勻性惡化，也會(huì )損害熱影響區韌性 [12,13]。研究表明， Nb含量控制在0.030%～0.075%比較合理。 依據研究結果，并組織冶金、材料和焊接領(lǐng)域專(zhuān)家討論協(xié)商，對OD 1422mm X80管材C、Mn、Nb、Cr、Mo、Ni的含量進(jìn)行了約定。確定管線(xiàn)鋼中C、Mn、Nb含量的目標值分別為0.060% 、 1.75% 、 0.06%。直縫鋼管中Ni目標值為0.20%，必須加入適量的Mo，且含量應大于0.08%。螺旋縫鋼管中Cr、Ni、Mo的目標值均為0.20%�？紤]到生產(chǎn)控制偏差、檢測誤差及經(jīng)濟性， 規定OD 1 422 mm X80管材C含量不大于0.070%， Mn含量不大于1.80%。直縫鋼管Nb、Mo、Ni的含量范圍分別為0.04%～ 0.08%、0.08%～0.30%、0.10%～0.30%；螺旋縫鋼管中Nb、Cr、Mo、Ni的含量范圍分別為0.05%～0.08% 、 0.15%～0.30% 、 0.12%～0.27%、0.15%～0.25%。表1給出了確定的OD1 422 mm X80管材化學(xué)成分含量的要求。

1.2 力學(xué)性能測試試樣的取樣位置

西氣東輸二線(xiàn)工程之前，油氣管道用螺旋縫埋弧焊鋼管的管徑均小于1 219 mm，為了取樣方便，熱軋板卷力學(xué)性能測試試樣取樣位置均要求與板卷軋制方向成30°。力學(xué)性能測試試樣的取樣角度與板寬和鋼管管徑的關(guān)系如公式（1）。

sinα ＝B /πD  （1）

式中,α 為螺旋角，°； B 為板寬， mm； π 為圓周率； D 為鋼管外徑， mm。

按目前主流熱軋板卷產(chǎn)品寬度1 500～1 600 mm計算，管徑1 219 mm、 1 422 mm的螺旋縫埋弧焊管，熱軋板卷的取樣角度分別為23.1°～24.7°、19.6°～21.0°。因此， OD 1 422 mm的螺旋縫埋弧焊管，與板卷軋制方向成20°取樣，更符合實(shí)際情況。圖 4和圖 5給出了實(shí)際生產(chǎn)的熱軋板卷在20°和30°位置取樣測得的力學(xué)性能結果對比�？梢钥闯雠c軋制方向夾角20°位置的屈服強度、抗拉強度、 DWTT（落錘撕裂試驗）剪切面積高于30°位置，若按與軋制方向成30°位置取樣，容易低估熱軋板卷的力學(xué)性能，造成不必要的浪費。因此在中俄東線(xiàn)天然氣管道工程中檢測取樣位置更改為與軋制方向成20°位置。

圖 4 熱軋板卷20°和30°位置的拉伸性能對比

圖 5 熱軋板卷20°和30°位置的DWTT結果對比

1.3 鋼管焊縫及熱影響區啟裂韌性指標

大量的油氣管道失效事故統計分析表明，焊管啟裂一般均發(fā)生在鋼管焊縫或熱影響區，因此選擇焊接接頭斷裂韌性作為焊管啟裂韌性指標。在國際上，通常假設鋼管焊縫或熱影響區存在深度為t /4（t 為鋼管壁厚）的表面裂紋缺陷，采用斷裂力學(xué)分析方法獲得裂紋不發(fā)生擴展的臨界斷裂韌性值，將此臨界斷裂韌性值作為焊管的啟裂韌性指標。

鋼管管徑1 422 mm，設計壁厚21.4 mm，輸送壓力12 MPa，鋼級X80，設計系數取0.72，屈服強度、抗拉強度分別取標準規定的最小值555 MPa、625 MPa。假定裂紋深度 a =5.35 mm，將表面裂紋分為軸向半橢圓外表面裂紋、軸向半橢圓內表面裂紋、軸向外表面長(cháng)裂紋、軸向內表面長(cháng)裂紋4種類(lèi)型，分析不同裂紋長(cháng)度下焊接接頭斷裂韌性敏感性。由于斷裂韌性測試費用高且周期長(cháng)，為了便于工程應用，利用API 579-1―2007/ASME FFS-1―2007《Fitness-forservice-second edition》推薦的斷裂韌性指標KC與夏比沖擊功CVN的經(jīng)驗關(guān)系式，將KC指標轉化為CVN指標。

4種類(lèi)型裂紋中，軸向內表面長(cháng)裂紋最為苛刻，即在同樣裂紋長(cháng)度下，對材料斷裂韌性的要求最高。為保守起見(jiàn)，基于軸向內表面長(cháng)裂紋的敏感性分析結果（圖 6）來(lái)確定管徑1 422 mm的X80焊管焊接接頭斷裂韌性指標。最終，根據分析結果，為了確保管道安全，鋼管焊縫和熱影響區啟裂韌性取60 J。上述計算分析是針對一類(lèi)地區設計系數0.72的鋼管，對二、三、四類(lèi)地區鋼管焊縫及熱影響區也統一 按上述指標控制。由于二、三、四類(lèi)地區管道設計系數更低，因此同樣設計壓力下管壁更厚，運行過(guò)程中管道產(chǎn)生的環(huán)向應力越低，采用同樣的啟裂韌性，管道更不容易發(fā)生啟裂，這樣處理更加保守，安全裕度更大。

圖 6 不同裂紋長(cháng)度下焊縫啟裂韌性預測結果

1.4 鋼管母材止裂韌性指標

為防止天然氣管道開(kāi)裂后發(fā)生延性裂紋的長(cháng)程擴展，管材必須有足夠的韌性以保證天然氣管道一旦開(kāi)裂能在一定長(cháng)度范圍內止裂。隨著(zhù)鋼級、輸送壓力、管徑及設計系數不斷提高，管道的延性斷裂止裂問(wèn)題也更加突出，是高鋼級管線(xiàn)鋼管應用的瓶頸技術(shù)問(wèn)題。針對中俄東線(xiàn)天然氣管道工程，采用Battelle雙曲線(xiàn)（BTC）方法，并引入修正系數，計算了一類(lèi)地區管徑1 422 mm X80管道止裂的韌性需求，提出了鋼管母材的止裂韌性指標。

API SPEC 5L―2012《管線(xiàn)鋼管規范》推薦了4種鋼管延性斷裂止裂韌性的計算方法，包括EPRG準則、 Battelle簡(jiǎn)化公式、 BTC方法以及AISI方法。對比4種方法的適用范圍（表 2）可見(jiàn)，對于設計壓力12 MPa、管徑1 422 mm X80的天然氣管道，適宜采用BTC模型并引入修正系數的方法來(lái)計算止裂韌性。

將BTC方法應用于中俄東線(xiàn)氣質(zhì)組分（表 3），計算溫度取0 ℃，計算結果（圖 7）表明，中俄東線(xiàn)氣質(zhì)組分存在明顯的減壓波平臺，止裂韌性CVN計算值為167.97 J。由于BTC方法止裂韌性計算值超過(guò)100 J，因此必須進(jìn)行修正。其中修正系數的確定來(lái)源于X80全尺寸爆破試驗數據庫。目前國際上通用的全尺寸爆破試驗數據庫如圖 8所示[14,15]，由此確定的中俄東線(xiàn)1 422 mm X80管道止裂韌性修正方法為T(mén)GRC2，修正系數為1.46。經(jīng)過(guò)1.46倍的線(xiàn)性修正，將止裂韌性指標確定為245 J。需要指出的是，計算并修正后得到的245 J是止裂概率為100%的單根鋼管的韌性要求值。參考美國DOT 49 CFR Part 192的規定，裂紋能在5～8根鋼管止裂，對應的止裂概率達到95%和99%即可。按照這一原則，止裂韌性指標確定為245 J應該是偏于保守和安全的。

圖 7 管道止裂韌性的BTC方法預測結果

圖 8 全尺寸氣體爆破試驗數據庫

在OD 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管關(guān)鍵技術(shù)指標研究基礎上，制定了中俄東線(xiàn)天然氣管道用OD 1 422 mm X80板材和管材的技術(shù)條件，包括Q/SY GD 0503.1－2016《中俄東線(xiàn)天然氣管道工程技術(shù)規范 第1部分：X80級螺旋埋弧焊管用熱軋板卷技術(shù)條件》、 Q/SYGD 0503.2－2016《中俄東線(xiàn)天然氣管道工程技術(shù)規范 第2部分： X80級螺旋埋弧焊管技術(shù)條件》、 Q/SYGD0503.3－2016《中俄東線(xiàn)天然氣管道工程技術(shù)規范 第3部分： X80級直縫埋弧焊管用熱軋鋼板技術(shù)條件》和Q/SY GD 0503.3－2016《中俄東線(xiàn)天然氣管道工程技術(shù)規范 第4部分： X80級直縫埋弧焊管技術(shù)條件》。

2 OD 1 422 mm X80管道風(fēng)險分析

外徑1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管作為第三代管線(xiàn)鋼管首次在中俄天然氣管道工程中應用，有必要對其風(fēng)險水平做系統的分析和評估。從刺穿抗力、腐蝕和第三方損壞（設備撞擊）失效概率、個(gè)體風(fēng)險等方面分析了OD 1 422 mm X80管道的風(fēng)險水平，并與已經(jīng)大量應用的OD 1 219 mm X80管道的風(fēng)險水平做了對比，分析結果為中俄東線(xiàn)采用OD 1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管的設計方案提供了重要決策依據。

2.1 管道刺穿抗力

采用Driver和Playdon提出的管道刺穿抗力的半經(jīng)驗估算模型[16]，計算了不同管徑、不同設計系數下X80管道的刺穿抗力，結果如圖 9所示�？梢钥闯�，在相同操作壓力和設計系數下， OD 1 422 mmX80管道比OD 1 219 mm X80管道的刺穿抗力要大，主要因為管道壁厚的增加。以0.72的設計系數為例，OD 1 422 mm X80與OD 1 219 mm X80管道相比，刺穿抗力提高約16.7%。在操作壓力、外徑相同的條件下，設計系數提高，管道刺穿抗力降低，這是因為，設計系數的提高將降低對管道壁厚的需求。

圖 9 不同管徑和設計系數下的鋼管刺穿抗力

2.2 管道失效概率

計算了外腐蝕和設備撞擊兩種風(fēng)險因素下的失效概率。其中，外腐蝕失效與時(shí)間相關(guān)，考慮了低腐蝕（0.02 mm/a）和中等腐蝕（0.09 mm/a）兩種腐蝕速率，但未考慮定期檢測、換管和維修對腐蝕失效概率的影響，結果如圖 10所示。從圖 10可知，兩種腐蝕速率下， OD 1 422 mm X80管道失效概率均低于0.80和0.72設計系數的OD 1 219 mm X80管道，這與壁厚較大相關(guān)。

圖 10 管道腐蝕失效概率計算結果

設備撞擊是與時(shí)間無(wú)關(guān)的風(fēng)險因素，失效概率不隨時(shí)間變化，如圖 11所示。在第三方損壞預防措施（地上和地下定位標記、尋呼系統、監視間隔和方法參照類(lèi)似管線(xiàn)的設置）、第三方活動(dòng)頻率、挖掘設備參數相同的情況下，第三方設備沖擊引起的管道失效概率與管道壁厚相關(guān)。 0.72設計系數OD 1 422 mm X80管道設備撞擊失效概率最低。

圖 11 第三方設備撞擊管道失效概率計算結果

2.3 管道風(fēng)險

管道風(fēng)險是失效概率與失效結果的乘積。相比0.80和0.72設計系數下的OD1 219 mm管道，OD 1 422 mm管道刺穿抗力高，失效概率小，但其潛在危害半徑大。從圖 12可見(jiàn)，在距管道中心距離200 m以?xún)龋?OD 1 422 mm管道與兩種設計系數下的OD 1 219 mm管道個(gè)體風(fēng)險無(wú)明顯差別，在200 m以外，個(gè)體風(fēng)險的差別有增大的趨勢，這與危害區域半徑增大相對應，且200 m以外為管道非高后果區，其失效后果低。

圖 12 管道個(gè)體風(fēng)險計算結果

3 OD1 422 mm X80管線(xiàn)鋼管開(kāi)發(fā)和應用情況

結合中國石油天然氣集團公司重大科技專(zhuān)項“第三代高壓大輸量油氣管道建設關(guān)鍵技術(shù)研究”攻關(guān)，從2013年開(kāi)始，國內寶鋼、首鋼、鞍鋼、太鋼、湘鋼、沙鋼等鋼鐵企業(yè)以及寶雞鋼管公司、渤海裝備公司等制管企業(yè)聯(lián)合開(kāi)展了21.4 mm/25.7 mm/30.8 mm系列壁厚、外徑1 422 mm的 X80板卷、鋼板及焊管的開(kāi)發(fā)與試制。 15家鋼鐵和制管企業(yè)，進(jìn)行了3輪單爐試制，試制產(chǎn)品2 000余噸。 9家鋼鐵和制管企業(yè)開(kāi)展了小批量試制（千噸級），試制產(chǎn)品14 000余噸（其中壁厚21.4 mm鋼管6 000 t，壁厚25.7 mm鋼管4 000 t，壁厚30.8 mm鋼管4 000 t）。經(jīng)檢驗評價(jià)，試制產(chǎn)品的性能滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)天然氣管道工程用OD 1 422 mm的 X80鋼管技術(shù)條件要求。試制鋼管的屈服強度為555～668 MPa，抗拉強度為632～745 MPa，母材CVN值為309～486 J，焊縫CVN值為138～259 J，熱影響區CVN值為90～354 J。試制鋼管經(jīng)過(guò)環(huán)焊縫焊評試驗，其環(huán)焊縫性能滿(mǎn)足標準要求。小批量試制產(chǎn)品性能穩定，已用于中俄東線(xiàn)天然氣管道80 km試驗段工程建設。目前，OD 1 422 mm X80鋼管已進(jìn)入大批量生產(chǎn)階段，以滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)管道工程建設需要。

4 結語(yǔ)

（1）在西氣東輸二線(xiàn)1 219 mm X80管道建設經(jīng)驗的基礎上，借鑒API SPEC 5L―2012最新成果，經(jīng)過(guò)大量試驗研究和理論計算分析，進(jìn)一步優(yōu)化了X80管線(xiàn)鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能取樣位置，確定了OD 1 422 mm X80鋼管關(guān)鍵性能指標，制定了中俄東線(xiàn)用OD 1 422 mm X80板材和焊管技術(shù)條件，并應用于OD 1 422 mm X80板材和焊管的產(chǎn)品開(kāi)發(fā)與試制。

（2）從管道刺穿抗力、失效概率和個(gè)體風(fēng)險等方面，計算分析了OD 1 422 mm X80管道風(fēng)險水平，并與OD 1 219 mm X80管道風(fēng)險水平進(jìn)行了比較，結果表明，采用OD 1 422 mm X80設計方案，風(fēng)險水平并無(wú)明顯提高。

（3）通過(guò)國內多家鋼鐵企業(yè)和制管企業(yè)的聯(lián)合開(kāi)發(fā)，成功研制了OD 1 422 mm X80鋼管產(chǎn)品，產(chǎn)品性能滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)用OD 1 422 mm X80管材技術(shù)條件。小批量試制產(chǎn)品性能穩定，滿(mǎn)足中俄東線(xiàn)工程建設批量生產(chǎn)需要。

參考文獻：

[1]趙新偉，羅金恒，張廣利等. 0.8設計系數下天然氣管道用焊管關(guān)鍵性能指標[J].油氣儲運,2013,32(4): 355-359.

[2]ZHAO X W, ZHANG G L, LUO J H, et al. Impact of improving design factor over 0.72on the safety and reliability of gas pipelines and feasibility justification[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2012, 25(1):166-172.

[3]張偉衛，李鶴，池強等.外徑1422mm的X80鋼級管材技術(shù)條件研究及產(chǎn)品開(kāi)發(fā)[J].天然氣工業(yè),2016,36(6): 84-91.

[4]王國麗，管偉，韓景寬等. X90、X100管線(xiàn)鋼管在高壓輸氣管道應用的方案研究[J]. 石油規劃設計，2015,26（2）：1-6.

[5]史立強，牛輝，楊軍等. 大口徑JCOE 工藝生產(chǎn)X90管線(xiàn)鋼組織與性能的研究[J]. 熱加工工藝，2015,44（3）：226-229.

[6]陳曉莉, 霍春勇, 李鶴等.  X90直縫埋弧焊管加工硬化性能分析[J]. 焊管，2015,38（4）：11-20.

[7]劉生，張志軍，李玉卓等. 天然氣輸送管件三通用X90 鋼板的開(kāi)發(fā)[J]. 寬厚板，2014,20（6）：1-5.

[8]尚成嘉，王曉香，劉清友，付俊巖.低碳高鈮X80管線(xiàn)鋼焊接性及工程實(shí)踐[J].焊管，2012，35(12):11-18.

[9]Bai Lu，Tong Lige，Ding Hongsheng，Wang Li，Kang Qilan，Bai Shiwu. The Influence of the Chemical Composition of Welding Material Used in Semi-Automatic Welding for Pipeline Steel on Mechanical Properties[C]//ASME 2008 International Manufacturing Science and Engineering Conference， 7-10 October 2008，Evanston，Illinois，USA. DOI：10.1115/MSEC_ICMP2008-72110.

[10]孫磊磊，鄭磊，章傳國.歐洲鋼管集團管線(xiàn)管的發(fā)展和現狀[J].世界鋼鐵，2014，(1):45-53.

[11]高惠臨.管線(xiàn)鋼與管線(xiàn)鋼管[M].北京：中國石化出版社，2012:22-27.

[12]Wang BX，Liu XH，Wang GD. Correlation of microstructures and low temperature toughness in low carbon Mn–Mo–Nb pipeline steel[J]. Materials Science and Technology, 2013，29(12):1522–1528. DOI：10.1179/1743284713Y.0000000326.

[13]繆成亮，尚成嘉，王學(xué)敏，張龍飛.高Nb X80管線(xiàn)鋼焊接熱影響區顯微組織與韌性[J].金屬學(xué)報，2010，46(5):541-546.

[14]霍春勇，李鶴林. 西氣東輸二線(xiàn)延性斷裂與止裂研究[J]. 金屬熱處理，2011,36（增刊）：4-9.

[15]李鶴, 王海濤, 黃呈帥等. 高鋼級管線(xiàn)焊管全尺寸氣體爆破試驗研究[J]. 壓力容器, 2013, 30 (8): 21-26.

基金項目：中國石油天然氣集團公司重大科技專(zhuān)項“第三代高壓大輸量油氣管道建設關(guān)鍵技術(shù)研究”（2012E-28）。

作者：趙新偉，男， 1969年生，教授級高級工程師，2004年9月畢業(yè)于西安交通大學(xué)并獲博士學(xué)位，石油管工程技術(shù)研究院副院長(cháng)。長(cháng)期從事油氣輸送管和管道完整性領(lǐng)域的科研和技術(shù)服務(wù)工作。